垃圾填埋場（chǎng）滲濾液中難生（shēng）物降解（jiě）有機物多，可生（shēng）化（huà）性差，其BOD₅/COD低達0.1～0.2^［1］，我國目前（qián）多將滲濾液與（yǔ）城市汙水（shuǐ）進行混合處（chù）理。為獲得穩定而有效的處理效果，試驗采用水解酸化—好氧工藝，而水解酸化段采用具有優良性能特點的ABR反應（yīng）器（qì）。 

　　ABR是一個由多隔（gé）室組（zǔ）成的高效新型反應器^［2］(見（jiàn）圖1)，具有（yǒu）水力（lì）條件好、生物固體截留能力強、微生物種群分布好、結構簡單、啟動（dòng）較快及運行穩定等優良性能。運行中的ABR是一（yī）個整體為推（tuī）流、各（gè）隔室為全混的反應器，因而可獲得穩定的處理（lǐ）效果^［3、4］。

1.1 廢水水質 

　　滲濾液水樣取自（zì）蘇州七（qī）子山垃圾填埋場。滲濾液(pH為（wéi）7.4～8.5)和城市汙水(pH為7.1～8.5)的水質見表1。

水質指標（biāo）	濃度變化範圍
	滲濾液（yè）	城市汙水
CODcr	3700～8885	165～305
BOD5	1900～3180	106～248
NH4+-N	630～1800	25～35
NH3+-N	1.25～3.34	-
NH2+-N	0.06～1.52	-
TP	7.1～7.7	6.4～12.3
SS	328～400	255～348
BOD5/COD	0.25～0.358	0.64～0.81

1.2 試驗用ABR 

　　ABR由4個隔室組成，總有效容積為（wéi）13.2L，第一隔室的容積為3.0L，其餘隔室（shì）容積（jī）均為3.4L。反（fǎn）應上流室（shì）和下流室的水平寬度比為4∶1，折流擋（dǎng）板底部轉角為45°。由蠕動泵在ABR的進水端均勻進水。在各隔室頂部設集氣管並接水封以保證厭（yàn）氧條件。 

1.3 研究方法及主要工藝參數 

　　采用動態方法進行研究。首先進行啟（qǐ）動運行，待運行穩定後，進行不同混合比的滲濾液和生活汙（wū）水的混合處理研究。研究期間的（de）氣溫為18.0～27.5℃，ABR的HRT為13.2～26.4h，反（fǎn）應器各上流室所裝汙泥濃度（dù）為10～15g/L。

2.1 ABR的水解酸化作用 

　　混合（hé）廢水經ABR處理後（hòu），其（qí）BOD₅/COD比值明顯提高，當進水BOD₅/COD較低時，效果更為顯著。如進水為0.665時，出水達0.68，進水為0.2～0.3時，出水可提高（gāo）至0.4～0.6。ABR對（duì）出水（shuǐ）BOD₅/COD的改善，無疑可促進混合廢（fèi）水好氧處理的效果和運行穩定性。 

　　BOD₅/COD的提高反映了ABR反應器良好的水解（jiě）酸化作用。研究表明，對不同的（de）混（hún）合（hé）比、原滲濾液濃度、HRT，ABR反應器可獲得不同程度的（de）水解酸化作用。原滲濾液（yè）濃度和混（hún）合比較低時，產甲烷作（zuò）用較弱（ruò），表觀水（shuǐ）解程度與實際水解程度接（jiē）近；當原滲濾液濃度和混合（hé）比較高時，甲（jiǎ）烷發酵加強，表觀水（shuǐ）解酸化度與實（shí）際情況差別較大。研究還發現，當原（yuán）滲濾液濃（nóng）度及混合比均較低時，水解酸化作用與HRT呈正相關(見圖2，其中ΔBOD₅表示進出水（shuǐ）濃度（dù）之差)。

2.2 進水NH4⁺-N/COD和COD/TP與COD的去（qù）除率關係 

　　由圖3可見，ABR反應器中COD的去除率對NH4⁺-N/COD的變化較敏感，NH4⁺-N/COD過高或過低均影響COD的去除。當NH4⁺-N/COD≥0.2時，COD去除率將受到明顯的影響。實際工程中應注意對進水中NH4⁺-N濃度的控製，並宜將NH4⁺-N/COD控製在0.05～0.2。 

 　　從圖4可見，當滲濾液與城市汙（wū）水混合比達1∶1時，曾出現缺磷問題(COD/TP＝500～1000)，導致係統運行效率降低（dī），為此在進（jìn）水中補充了磷。運行過程中，在磷基本滿足比例要求的條件下，COD的去除（chú）率較為穩定，當COD/TP高達437.4時，仍具有較穩定的處理效果。 

2.3 進水負荷與ABR的運行 

　　圖5所示（shì）為ABR的COD去除（chú）率隨進水容積負荷的變化。由圖可見（jiàn），一方麵ABR對COD的去除率隨負荷的提高而逐漸提高，但（dàn）提高速率逐漸下降(如圖中虛線所（suǒ）示)；另一方麵，COD的去除率隨混合比呈現出由高到低繼而又升高的趨勢(如圖中實線（xiàn）所示)。對此（cǐ）可解釋如下（xià）：當混合比較低且負荷亦較（jiào）低（dī）時，混合廢水中難生物降解的有（yǒu）機物含量也較低，其水質與城市汙水接近，廢水所含汙染（rǎn）物大多易生物降解，導致ABR反應（yīng）器中所發生的（de）水（shuǐ）解酸化作用程度較低。此時COD的去除主要（yào）通過對進水中懸浮物的截留、產酸菌對進水中基質的利用及較弱的產甲烷作用而（ér）實現。隨混合比的提高，進水中難降解有機物量增加，水解酸（suān）化作用加強，導致（zhì）COD去除率為負值（zhí）。隨混合比進一步提高，不僅水解酸化作用明（míng）顯，而且產甲烷菌也起到了一定的降解效（xiào）果。由於水解酸化作用受HRT、進水（shuǐ）中難降解物（wù）質含量等因素的影響，而（ér）產甲烷（wán）作用則取決於酸化程度、HRT等，因而隨混合比和負荷的提高（gāo），在酸化作用加強的同時，產甲烷作用亦相應加強。

2.4 汙泥（ní）特性分析 

　　當反應器運行至容積負（fù）荷 為4.71kgCOD/(m³·d)時，各隔室中形成（chéng）沉（chén）降性（xìng）能良（liáng）好、外觀由（yóu）灰白色至灰黑色、粒徑大（dà）小不等(0.5～5mm)的（de）棒狀及球狀顆粒汙泥，各隔室中顆粒汙泥的大致粒徑分布如圖6。分析表明，顆粒汙泥具有良好的沉降性能，其SVI為7.5～14.2mL/g。第一隔室的顆（kē）粒汙泥較輕，呈灰（huī）色；第三隔室的顆粒汙泥則沉降性能良好，呈深灰色。運行過程中觀察到第一（yī）隔室中的汙泥大（dà）部分處於（yú）懸浮態，泥水混合液較為粘稠，而以後各隔室中的汙泥則在底部（bù）形成稠密的汙泥層。

　　顆粒汙泥的形成與滲濾液的水質（zhì）、運行條件及ABR反（fǎn）應器的構造等因素有關。滲濾液中含有較高（gāo）的堿度及其它堿（jiǎn）金屬離子，有利於汙泥（ní）的顆粒化。鏡檢表明，ABR反應器的第（dì）二、三（sān）隔室汙泥中含有較（jiào）多甲烷八疊球（qiú）菌及甲烷絲狀菌，第四隔室中甲烷絲狀菌占優勢。 

　　ABR不同隔室中顆粒汙泥濃度有較大的差異，第一至第三隔室（shì）中顆粒汙泥濃度呈增加（jiā）趨勢(20g/L、28.03g/L、37.96g/L)，第四隔室濃（nóng）度下降（jiàng）(24.0g/L)，說明在第一隔室中水解作用較強，隨隔室的（de）推移（yí），產酸（suān）作用占優勢，到第三隔室產酸和一定程度的產甲烷作（zuò）用同時（shí）存在，第四（sì）隔室產甲（jiǎ）烷作用較占優勢。由於產酸菌的生長速率較快，導致第（dì）二和第三隔室汙泥濃度較高，同時第二和第（dì）三（sān）隔室中顆粒汙泥的平均粒徑均較大，其中顆粒為（wéi）1～2 mm和2～4 mm的顆粒汙泥在此兩隔室中各占30%、40%及45%、30%左右。

　　ABR應用於處理垃圾滲濾液與城市（shì）汙水（shuǐ）的（de）混合廢水並控製在水解酸化階段時，具有優良的運行性能和效果。 
　　① 可獲得明顯的水解酸化作用，提高廢水（shuǐ）的可（kě）生化性，促進好氧段運行的穩定性。混合廢水的BOD₅/COD為0.2～0.665時，經ABR反應器處理後出（chū）水的BOD₅/COD值（zhí）可提（tí）高到0.37～0.68，且進水的BOD₅/COD越低（dī），其提高幅度越大。 

　　② 可形成性能良（liáng）好的顆粒汙泥。混合廢水進（jìn）水（shuǐ）負荷達 4.71kgCOD/(m³·d)時，反應器內（nèi）形成粒徑為0.5～5mm、濃度（dù）為20～38 g/L的球狀及棒狀（zhuàng）顆粒汙泥。顆粒汙泥的形成，大大提高（gāo）了ABR反應器（qì）對衝擊（jī）負荷的抵抗能力。 

　　③ 宜將進水COD/NH4⁺-N控（kòng）製在5～20，並（bìng）需注意在（zài）高混合比下的缺磷問題。